En el El complemento '''Cálculo de hormigón''' ''' proporciona la opción de realizar el cálculo simplificado de la resistencia al fuego según EN 1992-1-2 para pilares (capítulo 5.3.2) y vigas (capítulo 5.6).
Las siguientes comprobaciones de diseño están disponibles para el cálculo simplificado de la resistencia al fuego:
Pilares: Dimensiones mínimas de la sección para secciones rectangulares y circulares según la tabla 5.2a, así como la ecuación 5.7 para el cálculo del tiempo de exposición al fuego
Vigas: Dimensiones mínimas y distancias entre centros según la tabla 5.5 y la tabla 5.6
Puede determinar los esfuerzos internos para el cálculo de la resistencia al fuego según dos métodos.
1 Los esfuerzos internos de la situación de proyecto accidental se incluyen directamente en el cálculo.
2 Los esfuerzos internos del cálculo a temperatura normal se reducen mediante el factor Eta,fi (ηfi) y luego se utilizan en el cálculo de la resistencia al fuego.
Además, es posible modificar la distancia entre ejes según la ecuación 5.5.
Con el complemento Cálculo de hormigón, puede realizar el cálculo frente a la fatiga de barras y superficies según EN 1992-1-1, capítulo 6.8.
Para el cálculo frente a la fatiga, se pueden seleccionar opcionalmente dos métodos o niveles de cálculo en las configuraciones de cálculo:
Nivel de cálculo 1: Criterio simplificado según 6.8.6 y 6.8.7(2): El criterio simplificado se realiza para combinaciones de acciones frecuentes según EN 1992-1-1, capítulo 6.8.6 (2), y EN 1990, ec. (6.15b) con las cargas de tráfico relevantes en el estado de servicio. Se verifica una carrera de tensión máxima según 6.8.6 para la armadura pasiva. La tensión de compresión del hormigón se determina por medio de la tensión admisible superior e inferior según 6.8.7(2).
Nivel de cálculo 2: Cálculo de la tensión de daño equivalente según 6.8.5 y 6.8.7(1) (cálculo simplificado frente a la fatiga): El cálculo utilizando carreras de tensiones de daño equivalente se realiza para la combinación de fatiga según EN 1992-1-1, capítulo 6.8.3, ecuación (6.69) con la acción cíclica Qfat definida específicamente.
Utilice RWIND 2 Pro para aplicar fácilmente una permeabilidad a una superficie. Todo lo que necesita es la definición de
el coeficiente de Darcy D,
el coeficiente de inercia I,
la longitud del medio poroso en la dirección del flujo L,
para definir una condición de contorno de presión entre el frente y la parte posterior de una zona porosa. Gracias a esta configuración, obtiene un flujo a través de esta zona con una visualización de resultados en dos partes en ambos lados del área de la zona.
Pero eso no es todo. Además, la generación de un modelo simplificado reconoce las zonas permeables y tiene en cuenta las aberturas correspondientes en el recubrimiento del modelo. ¿Puede prescindir de un elaborado modelado geométrico del elemento poroso? Comprensible, ¡entonces tenemos buenas noticias! Con una definición pura de los parámetros de permeabilidad, puede evitar el modelado geométrico complejo del elemento poroso. Utilice esta función para simular andamios permeables, cortinas de polvo, estructuras con mallas, etc.
Cálculo de flechas y comparación con los valores límite normativos o ajustados manualmente
Consideración de una contraflecha (imperfección de curvatura inicial) para el análisis de flechas
Son posibles diferentes valores límite, dependiendo del tipo de situación de proyecto
Ajuste manual de las longitudes de referencia y segmentación por dirección
Cálculo de flechas relacionadas con la estructura inicial o con la estructura deformada
Consideración automática de deformaciones dependientes del tiempo aumentando la carga con el factor de fluencia (también puede ser definido por el usuario en el lado de la rigidez)
Cálculo de vibraciones simplificado
Visualización gráfica de resultados integrada en RFEM/RSTAB; por ejemplo, la razón de tensiones de un valor límite, la deformación o el pandeo
Integración completa de los resultados en el informe de RFEM/RSTAB
Cálculo del flujos de viento turbulentos incompresibles estacionarios utilizando el solucionador SimpleFOAM del paquete de software OpenFOAM®
Esquema numérico según el primer y segundo orden
Modelos de turbulencia RAS k-ω y RAS k-ε
Consideración de la rugosidad de las superficies dependiendo de las zonas del modelo
Diseño de modelos a través de archivos VTP, STL, OBJ e IFC
Funcionamiento a través de la interfaz bidireccional de RFEM o RSTAB para importar geometrías de modelos con cargas de viento basadas en normativas y exportar casos de cargas de viento con tablas de informes basadas en sondas
Cambios de modelo intuitivos mediante arrastrar y soltar, y ayuda de ajuste gráfico
Generación de una envolvente de malla retráctil alrededor de la geometría del modelo
Consideración de objetos del entorno (edificios, terreno, etc.)
Descripción de la carga de viento en función de la altura (velocidad del viento e intensidad de la turbulencia)
Mallado automático dependiendo del nivel de detalle seleccionado
Consideración de mallas de capas cerca de las superficies del modelo
Cálculo paralelo con la utilización óptima de todos los núcleos del procesador de una computadora
Salida gráfica de los resultados de la superficie en las superficies del modelo (presión de la superficie, coeficientes Cp)
Salida gráfica del campo de flujo y resultados vectoriales (campo de presión, campo de velocidad, campos de turbulencia - k-ω y turbulencia - k-ε, vectores de velocidad) en los planos de Clipper/Slicer
Visualización del flujo de viento en 3D a través de gráficos animados con líneas de corriente
Definición de sondeos de puntos y líneas
Interfaz de usuario multilingüe (español, inglés, francés, alemán, checo, italiano, polaco, portugués, ruso y chino)
Cálculos de varios modelos en un proceso por lotes
Generador para crear modelos girados para simular diferentes direcciones del viento
Interrupción opcional y continuación del cálculo
Panel de color individual por gráfico de resultados
Visualización de diagramas con salida de resultados por separado en ambos lados de una superficie
Salida de la distancia adimensional al muro en y+ en los detalles del inspector de malla para la malla del modelo simplificado
Determinación del esfuerzo cortante en la superficie del modelo a partir del flujo alrededor de este
Cálculo con un criterio de convergencia alternativo (puede seleccionar entre los tipos residuales de presión o resistencia al flujo en los parámetros de simulación)
En comparación con el módulo adicional RF-/STEEL Warping Torsion (RFEM 5/RSTAB 8), se han agregado las siguientes características nuevas al complemento Alabeo por torsión (7 GDL) para RFEM 6/RSTAB 9:
Integración completa en el entorno de RFEM 6 y RSTAB 9
El 7º grado de libertad se considera directamente en el cálculo de barras en RFEM/RSTAB en todo el sistema
Ya no es necesario definir las condiciones de apoyo o las rigideces elásticas para el cálculo en el sistema equivalente simplificado
Es posible la combinación con otros complementos, por ejemplo para el cálculo de cargas críticas para pandeo por torsión y pandeo lateral con análisis de estabilidad
Sin restricción para secciones de acero de paredes delgadas (también es posible calcular, por ejemplo, los momentos de vuelco ideales para vigas con secciones de madera maciza)
Cálculo simplificado de la resistencia al fuego según EN 1992-1-2 para pilares (capítulo 5.3.2) y vigas (capítulo 5.6) (para característica del producto )
Integración completa en RFEM/RSTAB con importación de geometría y datos de casos de carga
Selección automática de barras para el cálculo según criterios especificados (p. ej. sólo barras verticales)
En relación con la extensión EC2 para RFEM/RSTAB, puede realizar la cálculo de elementos de compresión de hormigón armado según el método basado en la curvatura nominal según EN 1992 -1-1:2004 (Eurocódigo 2) y los siguientes Anejos Nacionales:
DIN EN 1992-1-1/NA/A1: 2015-12 (Alemania)
ÖNORM B 1992-1-1:2018-01 (Austria)
Bélgica NBN EN 1992-1-1 ANB: 2010 para el diseño a temperatura normal, y NBN EN 1992-1-2 ANB:2010 para el diseño de resistencia al fuego (Bélgica)
BDS EN 1992-1-1: 2005/NA: 2011 (Bulgaria)
EN 1992-1-1 DK NA:2013 (Dinamarca)
NF EN 1992-1-1/NA:2016-03 (Francia)
SFS EN 1992-1-1/NA:2007-10 (Finlandia)
UNI EN 1992-1-1/NA:2007-07 (Italia)
LVS EN 1992-1-1:2005/NA: 2014 (Letonia)
LST EN 1992-1-1:2005/NA:2011 (Lituania)
MS EN 1992-1-1:2010 (Malasia)
NEN-EN 1992-1-1 + C2:2011/NB:2016 (Países Bajos)
NS EN 1992-1 -1:2004-NA:2008 (Noruega)
PN EN 1992-1-1/NA: 2010 (Polonia)
NP EN 1992-1-1/NA:2010-02 (Portugal)
SR EN 1992-1-1:2004/NA: 2008 (Rumanía)
SS EN 1992-1-1/NA:2008 (Suecia)
SS EN 1992-1-1/NA:2008-06 (Singapur)
STN EN 1992-1-1/NA:2008-06 (Eslovaquia)
SIST EN 1992-1-1: 2005/A101:2006 (Eslovenia)
UNE EN 1992-1-1/AN:2013 (España)
CSN EN 1992-1-1/NA:2016-05 (República Checa)
BS EN 1992-1-1: 2004/NA:2005 (Reino Unido)
TKP EN 1992-1-1:2009 (Bielorrusia)
CYS EN 1992-1-1:2004/NA: 2009 (Chipre)
Además de los Anejos Nacionales (AN) enumerados anteriormente, puede definir un AN específico, aplicando valores límite y parámetros definidos por el usuario.
Consideración opcional de fluencia
Determinación basada en el diagrama de longitudes de pandeo y esbeltez a partir de las relaciones de coacción de los pilares
Determinación automática de la excentricidad normal y no intencionada desde la excentricidad adicional disponible según el análisis de segundo orden
Cálculo de estructuras monolíticas y elementos prefabricados
Análisis según la norma del cálculo de hormigón armado
Determinación de esfuerzos internos según el análisis lineal estático y el análisis de segundo orden
Análisis de las ubicaciones determinantes de cálculo a lo largo del pilar debido a la carga existente
Salida de la armadura necesaria longitudinal y de enlace
Cálculo de protección contra incendios según el método simplificado (método de zona) según EN 1992-1-2 permitiendo el cálculo de resistencia al fuego de los voladizos.
Cálculo de protección contra incendios con un cálculo de la armadura longitudinal opcional según DIN 4102-22: 2004 o DIN 4102-4: 2004, tabla 31
Armadura longitudinal y de enlace propuesta con visualización gráfica en un renderizado 3D
Resumen de las razones de tensiones incluyendo todos los detalles del cálculo
Representación gráfica de los detalles de cálculo relevantes en la ventana de trabajo de RFEM/RSTAB
El cálculo no lineal adopta la geometría de malla real de los componentes de superficie plana, pandeada, curva simple o curva doble del patrón de corte seleccionado y aplana este componente de superficie de conformidad con la minimización de la energía de distorsión, asumiendo un comportamiento del material definido.
En términos simplificados, este método intenta comprimir la geometría de la malla en una prensa, suponiendo un contacto sin fricción, y encontrar el estado en el que las tensiones del aplanamiento en el componente están en equilibrio en el plano. De esta manera, se logra una energía mínima y una precisión óptima del patrón de corte. Se considera la compensación para la urdimbre y la trama, así como también para las líneas de contorno. Entonces, se aplican las tolerancias definidas en las líneas de contorno a la geometría de la superficie plana resultante.
Características:
Minimización de la energía de distorsión en el proceso de aplanado para patrones de corte muy precisos
Aplicación para casi todas las disposiciones de mallas
Reconocimiento de las definiciones de los patrones de corte adjuntos para mantener la misma longitud
Antes de que comience el cálculo, debe comprobar los datos de entrada utilizando la función del programa. Luego, el módulo adicional CONCRETE busca los resultados de los casos de carga, cargas y combinaciones de resultados relevantes. Si no se pueden encontrar, RSTAB inicia el cálculo para determinar los esfuerzos internos necesarios.
Considerando la norma de cálculo seleccionada, se calculan las áreas de armadura requeridas de la armadura longitudinal y de cortante, así como los resultados intermedios correspondientes. Si la armadura longitudinal determinada por el cálculo del estado límite último no es suficiente para el cálculo de la máxima abertura de fisura, es posible aumentar la armadura automáticamente hasta que se alcance el valor límite definido.
El cálculo de componentes estructurales potencialmente inestables es posible utilizando un cálculo no lineal. Según una norma respectiva, están disponibles diferentes enfoques.
El cálculo de la resistencia al fuego se realiza según un método de cálculo simplificado conforme al apartado 4.2 de la Norma EN 1992-1-2. El módulo utiliza el método de las zonas mencionado en el anexo B2. Además, puede considerar las deformaciones térmicas en la dirección longitudinal y la contraflecha térmica que surgen adicionalmente de los efectos asimétricos del fuego.
La extensión del módulo EC2 for RSTAB permite el cálculo de hormigón armado según EN 1992-1-1 (Eurocódigo 2) y los siguientes Anejos Nacionales:
DIN EN 1992-1-1/NA/A1: 2015-12 (Alemania)
ÖNORM B 1992-1-1:2018-01 (Austria)
Bélgica NBN EN 1992-1-1 ANB: 2010 para el diseño a temperatura normal, y NBN EN 1992-1-2 ANB:2010 para el diseño de resistencia al fuego (Bélgica)
BDS EN 1992-1-1: 2005/NA: 2011 (Bulgaria)
EN 1992-1-1 DK NA:2013 (Dinamarca)
NF EN 1992-1-1/NA:2016-03 (Francia)
SFS EN 1992-1-1/NA:2007-10 (Finlandia)
UNI EN 1992-1-1/NA:2007-07 (Italia)
LVS EN 1992-1-1:2005/NA: 2014 (Letonia)
LST EN 1992-1-1:2005/NA:2011 (Lituania)
MS EN 1992-1-1:2010 (Malasia)
NEN-EN 1992-1-1 + C2:2011/NB:2016 (Países Bajos)
NS EN 1992-1 -1:2004-NA:2008 (Noruega)
PN EN 1992-1-1/NA: 2010 (Polonia)
NP EN 1992-1-1/NA:2010-02 (Portugal)
SR EN 1992-1-1:2004/NA: 2008 (Rumanía)
SS EN 1992-1-1/NA:2008 (Suecia)
SS EN 1992-1-1/NA:2008-06 (Singapur)
STN EN 1992-1-1/NA:2008-06 (Eslovaquia)
SIST EN 1992-1-1: 2005/A101:2006 (Eslovenia)
UNE EN 1992-1-1/AN:2013 (España)
CSN EN 1992-1-1/NA:2016-05 (República Checa)
BS EN 1992-1-1: 2004/NA:2005 (Reino Unido)
CPM 1992-1-1:2009 (Bielorrusia)
CYS EN 1992-1-1:2004/NA: 2009 (Chipre)
Además de los Anejos Nacionales (AN) enumerados anteriormente, también puede definir un AN específico, aplicando valores límite y parámetros definidos por el usuario.
Establecimiento previo opcional de los coeficientes parciales de seguridad, coeficientes de reducción, límite de profundidad del eje neutro, propiedades del material y recubrimiento de hormigón
Determinación de la armadura longitudinal, de cortante y torsional
Cálculo de barras de sección variable
Optimización de la sección
Representación de la armadura mínima y de compresión
Determinación de la propuesta editable de la armadura
Análisis de ancho de fisura con aumento opcional de la armadura necesaria para mantener los valores límite definidos del análisis de ancho de fisura
Cálculo no lineal con la consideración de secciones fisuradas (para EN 1992-1-1: 2004 y DIN 1045-1: 2008)
Consideración de la rigidez a tracción
Consideración de la fluencia y la retracción
Deformaciones para secciones fisuradas (estado II)
Representación gráfica de todos los diagramas de resultados
Cálculo de la resistencia al fuego según el método simplificado (método del área) según EN 1992-1-2 para secciones rectangulares y circulares Por lo tanto, también es posible el cálculo de resistencia al fuego de los apoyos.
En RX-TIMBER Frame, están disponibles las siguientes opciones de cálculo:
Cálculo de ELU, ELS y/o resistencia al fuego Selección de los tipos de cálculo a realizar
Opción para determinar los esfuerzos en los apoyos y deformaciones
Ajuste de los valores límite recomendados para los análisis de deformación
Definición libre de los parámetros para el cálculo de protección frente al fuego de acuerdo con el método simplificado
Incremento de las rigideces a flexión para tensiones de flexión de canto plano
Los casos de cálculo separados permiten un análisis flexible de las acciones específicas así como también para las comprobaciones individuales de estabilidad. El tipo de cálculo que se desee realizar se puede definir en la ventana de parámetros de control.
En RX-TIMBER Glued-Laminated Beam, están disponibles las siguientes configuraciones de cálculo:
Cálculo de ELU, ELS y/o resistencia al fuego
Selección de los tipos de cálculo a realizar
Opción para determinar los esfuerzos en los apoyos y deformaciones
Ajuste de los valores límite recomendados para los análisis de deformación
Definición de parámetros para el cálculo de la resistencia al fuego realizado según el método simplificado (opcionalmente para F 30-B, F 60-B, F 90-B y definido por el usuario)
Determinación del momento basculante para un apoyo articulado
Definición de las condiciones de apoyo para una viga
Determinación de la armadura longitudinal, de cortante y torsional
Representación de la armadura mínima y de compresión
Determinación de la profundidad del eje neutro, deformaciones del hormigón y acero
Cálculo de secciones de barras afectadas por flexión sobre dos ejes
Cálculo de barras de sección variable
Determinación de la deformación en el estado II, por ejemplo según EN 1992-1-1, 7.4.3
Consideración de la rigidez a tracción
Consideración de la fluencia y la retracción
Desglose de los motivos del cálculo fallido
Detalles del cálculo para todas las ubicaciones de diseño para una mejor trazabilidad de la determinación de la armadura
Opciones para optimizar las secciones
Visualización de secciones de hormigón con armadura en renderizado 3D
Salida de la nomenclatura completa del acero
Cálculo de la resistencia al fuego según el método simplificado (método del área) según EN 1992-1-2 para secciones rectangulares y circulares
Ampliación opcional del módulo adicional RF-CONCRETE Members con un cálculo no lineal de estructuras para los estados límite últimos y de servicio. La extensión permite el cálculo de componentes estructurales potencialmente inestables por medio de un cálculo no lineal o un análisis de deformación no lineal de estructuras en 3D. Encuentre más información en la descripción del producto del módulo adicional RF-CONCRETE NL.